一、若内·笛卡尔（论文文献综述）
徐亭亭[1]（2019）在《弯管内柔性梁的结构与载荷传递机理研究》文中认为管内柔性梁是化工过程机械、石油钻采工程中的特有结构,开展弯管内柔性梁的结构与载荷传递机理研究,对柔性梁结构优化设计、工艺参数优选等技术发展具有重要意义。选取等截面梁和管为研究对象,将接触单元与几何非线性梁单元相结合,建立了管内等截面柔性梁几何和接触双重非线性有限元模型和数值计算方法,通过算例验证了数值方法的可行性。考虑偏心变截面梁结构不连续、非全周开槽、截面偏心的结构特点,通过刚性梁单元将偏心截面梁与完整截面梁建立连接,将梁单元、刚性梁连接单元和梁-梁接触单元相结合,建立了弯管内偏心变截面梁接触非线性有限元模型和数值计算方法。对不同影响因素（外载荷、环空间隙和曲率半径）下的弯管内偏心变截面梁进行接触非线性力学分析,研究不同影响因素下偏心变截面梁的载荷传递规律,结果表明:随着外载荷的增加,偏心变截面梁轴力损失率变化不大;随着环空间隙的增加,偏心变截面梁轴力损失率逐渐增大;随着曲率半径的增加,偏心变截面梁轴力损失率逐渐减小。基于可控万向铰接的结构特点,采用万向铰单元对其进行描述,通过给定万向铰单元运动约束,使可控铰接梁机构与结构之间的相互过渡关系得以描述。考虑可控万向铰连接的机构问题及接触非线性问题,将空间梁单元、万向铰单元和梁-梁接触单元相结合,建立了弯管内可控万向铰接梁接触非线性有限元模型。提出了梁梁接触非线性分析的动力松弛法,解决了梁梁接触问题中由于刚体位移导致系统不收敛的问题。为了验证弯管内可控铰接梁的接触模型和数值计算方法的可行性,根据叠加原理、平衡方程和变形协调条件,推导了外梁内可控万向铰接梁在可控铰接处施加横向载荷时铰接处的挠度、弯矩以及接触力的表达式,将数值解与理论解进行对比,结果吻合较好。根据铰接梁与弯曲管的柔度匹配,推导了铰接梁在单节不弯曲的情况下通过弯曲管的最大单节长度及单节长度对应的万向铰转角的表达式。对弯管内可控万向铰接梁进行接触非线性力学分析,研究了铰接梁单节长度和万向铰转动限制度数对其载荷传递规律的影响,结果表明:铰接梁单节长度由200mm增加到700mm时,铰接梁扭矩损失率由4.0%增加到14.6%。铰接限制度数由3.82°增大到6°时,铰接梁扭矩损失率4.0%增加到4.7%。选取复杂结构组合梁和管为研究对象,考虑可控铰接梁机构与结构过渡问题、梁截面偏心及双层接触非线性特性,将梁单元、万向铰接单元、刚性梁单元和梁-梁接触单元进行组合,建立了管内复杂结构组合梁多单元组合的双层接触非线性有限元模型和数值计算方法,通过算例验证了该方法的可行性。对管内复杂结构组合梁进行接触非线性力学分析,揭示了铰接梁、偏心变截面梁和外管接触力学特性,结果表明:铰接梁与偏心变截面梁之间的接触力呈随机分布状态,随着长度的增大,竖直段铰接梁的扭矩变化不大,弯曲段铰接梁的扭矩逐渐减小。偏心截面梁与外管竖直段的接触力小于弯曲段,随着长度的增大,竖直段偏心变截面梁轴力逐渐增大,弯曲段偏心变截面梁轴力总体逐渐减小。论文研究成果为弯管内柔性梁结构的接触非线性分析提供了数值计算方法,揭示了弯管内柔性梁的结构与载荷传递机理,为弯管内柔性梁的结构设计提供了理论指导。
邹斌[2]（2019）在《抛物面槽式太阳能集热器聚光传热机理及热性能研究》文中提出近年来,太阳能聚光发电技术发展迅速,成为了太阳能热利用领域的重要分支;其中,基于抛物面槽式聚光集热的发电技术是太阳能聚光发电领域应用最为广泛的技术形式之一,在世界范围内得到了广泛重视。在我国,抛物面槽式太阳能聚光发电技术起步晚,相关领域的理论研究和工程经验比较匮乏,因此,该领域的基础研究工作有待进一步深入。本文以抛物面槽式太阳能集热器为研究对象,利用模拟研究与理论分析相结合的方法,对该集热器的光热性能进行全面深入的研究,揭示其聚光传热机理,并提出一种新型的提升其热性能的集热管结构。首先,基于蒙特卡洛光线追踪法和理论分析,对理想条件下抛物面槽式太阳能集热器的光学性能进行了详细研究。阐述了蒙特卡洛光线追踪法的数学原理及其程序实现过程,建立了光学模型并进行了验证。基于光线逃逸、吸热管本身遮挡、聚光比的分布范围变化等光学特性,利用解析几何相关知识,对聚光过程中的重要参数,如接收反射光线的有效角度范围,吸热管底部接收不到反射光线的角度范围、抛物面反射镜顶部接收不到入射光线的宽度等进行了理论推导。深入探讨了开口宽度、焦距和吸热管外径对光学性能的影响规律,并结合几何分析对光学性能的变化进行了理论阐述。结果表明,增大开口宽度增大了最大聚光比,但提升了热流分布均匀性;增大焦距缩小了高聚光比的分布范围,容易导致吸热管局部过热;当开口宽度、焦距和吸热管外径超出一定范围（Wc>12.93 m或fc<0.21 m或fc>7.31 m或da,o<25 mm）,会引起光线逃逸,造成巨大的光学损失。其次,基于对各非理想光学因素,包括太阳形状、光学误差以及入射角,单独的理论表征,全面探讨了其对抛物面槽式太阳能集热器光学性能的影响规律。采用坐标变换方法实现了不同坐标系之间的向量转换并建立了用于光线抽样的有效太阳形状模型;采用取舍算法进行光线抽样,解决了太阳形状抽样模型无法直接求得反函数的问题。研究结果表明,大的环日能量比改善了热流分布均匀性,但削弱了光学效率;高光学质量的反射镜在提升光学效率上的优势只有在晴朗天气才会凸显;光学效率对镜面形状误差的敏感性高于对追踪误差的敏感性;吸热管偏移误差沿X轴时引起的光学损失最大,沿Y轴正方向时容易造成吸热管局部过热;当吸热管偏移误差与追踪误差分别处于异侧和同侧时,对光学效率分别产生补偿效应和削弱效应。入射角引起的余弦损失和端部损失分别削弱了有效太阳入射辐射和造成反射光线从集热器一端逃逸的现象,显着降低了光学效率。从理论上推导了非理想条件下临界吸热管径的计算公式;提出了一种精度高且省时的光学效率理论算法。基于该理论算法,详细分析了用于工程计算的有效太阳形状尺寸,并对光学效率的变化规律进行了理论解释。在明确各种传热形式的基础上,对集热管的热性能进行了模拟研究。通过自定义编程将光学模拟所得到的热流密度分布结果加载到吸热管外壁面以实现符合实际的传热过程模拟,并利用典型测试数据和经典计算公式进行了模型验证。对集热管的热性能,如热流密度、温度、流体速度的分布与变化以及热损失和热效率的变化规律进行了全面的分析与讨论。详细探讨了运行参数、环境条件以及非理想光学因素对集热管热性能的影响规律。结果表明,增大质量流量或减小入口温度能够提高集热效率;太阳辐射充足时,集热效率更高,但经受的安全性考验也更大;环境风速与温度对集热管热性能的影响可忽略;非理想光学因素主要是通过影响光学性能而影响集热器的整体性能。最后,基于增强高热流侧壁面与流体间传热的思想,提出了一种新型的单侧螺旋内肋吸热管以提升集热管的热性能。对比分析了新型集热管与传统光滑集热管以及全螺旋内肋集热管的传热及水力特性,并且基于场协同理论,揭示了其强化传热机理。深入探讨了肋条间距、肋条高度、肋顶圆半径、肋底圆角半径以及螺旋角五个主要的结构参数对新型集热管热性能的影响规律。结果表明,增大肋条间距、减小肋条高度、增大肋顶圆半径或肋底圆角半径使性能评价准则（PEC）更优。通过上述各参数的调整获得的最大PEC分别是1.125、1.098、1.096以及1.108。螺旋角为30°时,PEC达到最大,其值为1.301。本文从光学性能和热性能两个方面,对抛物面槽式太阳能集热器的聚光传热机理进行了深入的研究与探讨,相关研究成果将进一步丰富我国槽式太阳能聚光集热领域的基础研究理论,为槽式太阳能集热技术在我国的推广和应用提供理论基础和技术支持。
韩振华[3]（2019）在《复合摆线齿轮啮合理论研究》文中研究指明摆线是应用最早的齿廓曲线,广泛应用于罗茨泵、螺杆压缩机、钟表、计量仪器仪表、摆线针轮减速器、少齿差摆线泵等重要领域。然而,摆线外啮合齿轮传动的齿根承载能力低、重合度小,不适于动力传动;摆线针轮少齿差行星传动存在着针摆啮合角大、转臂轴承可靠性低、针齿均布位置度要求高等问题,影响着传动性能的提升。共轭齿廓曲线在很大程度上决定着齿轮传动性能,通过研究新齿形的几何设计理论与啮合理论,以期改善上述传统传动形式的不足、提高传动性能,是解决问题的关键。本文提出用等效连杆机构运动产形轨迹曲线阐释摆线几何成形原理,利用连杆机构演化得到了具有较强几何可控性的复合摆线,以此为啮合几何元素构造齿廓曲线,进而提出了高性能的齿轮传动形式—复合摆线外啮合圆柱齿轮副与复合摆线少齿差行星齿轮副,围绕齿轮啮合理论,重点开展复合摆线齿轮的齿廓曲线几何产形原理、基本啮合原理、啮合特性、力学承载特性与行星传动结构设计等研究。相关研究内容是齿轮基础理论研究的重要环节,具有重要的理论意义和工程应用价值。本文的主要研究工作如下:（1）开展了可用于齿轮传动齿廓曲线的复合摆线几何理论研究:推演了摆线成形几何原理,揭示了摆线演化的几何机制,提出了摆线成形原理的等效二连杆机构末端运动轨迹的转化方法;增加杆件数量,引入了摆线阶数概念定义新型摆线类型,提出了n+1连杆机构的广义n阶摆线产形轨迹;分析并讨论了n阶摆线可用于平行轴外啮合传动齿轮、少齿差行星传动内齿轮齿廓曲线需满足的几何条件;提出了n+1连杆机构的n阶外摆线、n阶内摆线与n阶复合摆线产形运动规律,推导并建立了摆线方程中各变量与齿廓设计参数的数学关系模型,通过齿廓方程变量定性分析与齿廓实例定量分析,研究了复合摆线作为齿廓曲线的几何特性,研究结果表明四阶复合摆线具有较强的几何可控性和传动齿廓曲线的应用潜力。（2）开展了复合摆线外啮合圆柱齿轮啮合理论研究。运用微分几何,推导了复合摆线外啮合齿轮副的啮合方程、共轭齿廓方程与啮合线方程,从而建立基本啮合原理。在此基础上,研究了齿轮副的压力角、重合度、曲率、根切与滑动率等啮合特性,建立了齿轮实体模型,利用有限元法分析了齿轮副承载性能。研究结果得到了分度圆压力角与齿形调控系数的关系,同时,齿轮副在传动过程中具有凹凸齿面线接触传动、较高重合度与极小滑动率等啮合特性优势,以及相对较高的弯曲强度和接触强度。（3）开展了复合摆线外啮合齿轮传动效率实验研究。为准确测定齿轮副传动效率,针对标准FZG齿轮试验台加载扭矩测试精度不高、双转速控制等不足之处,提出了基于FZG试验台的双扭矩变转速齿轮实验方案,即实验齿轮箱小齿轮端增加扭矩传感器,以精确测试加载扭矩,同时采用大功率高转速伺服电机,实现多转速工况测试。搭建了试验台,加工了复合摆线齿轮副样件,在试验台上测试了不同载荷等级与转速工况下的传动效率,并与传统渐开线齿轮对比评价,结果表明新型齿轮副传动效率较高,具有工程应用价值,验证了该新型齿轮副可用于动力传动的基本条件,获得了关于新型复合摆线外啮合齿轮传动的基础实验数据。（4）开展了复合摆线内齿型少齿差行星齿轮啮合理论研究。推导了齿轮副的啮合方程、少齿差行星共轭齿廓方程与啮合线方程,建立了基本啮合原理。以此为基础,提出了复合摆线内齿齿廓啮合界限点与实际啮合齿廓的求解方法,以及基于参量转化的啮合界限特性分析方法,并建立了共轭齿廓曲线无奇异点的根切判定方程,研究结果分别为内齿齿根优化、共轭齿廓无根切设计提供了有效的理论方法。研究了齿轮副的啮合线、重合度、压力角、诱导法曲率与滑动率等啮合特性,提出了诱导法曲率与滑动率的啮合区间敏感性分析方法,揭示了啮合特性关于齿形调控参数的变化规律,结果表明齿轮副具有优异的啮合特性,评价了齿轮副的多齿啮合特性、传力特性、润滑与承载特性及抗磨损特性等传动性能。建立了齿轮副实体模型,利用有限元法分析得到了新型齿轮具有相对较低的接触应力。对复合摆线齿廓的变曲率特性与啮合理论进行扩展,提出了变曲率椭圆内齿型少齿差行星齿轮副,通过示例验证了新型齿轮基本啮合原理的正确性与普适性。（5）开展了多种复合摆线少齿差行星传动结构的设计方法研究。基于复合摆线少齿差行星齿轮啮合理论研究结果得到的啮合特性优势,以该齿轮副为核心传动部件,考虑传动比范围、传动效率、轻量化、几何设计空间与承载性能,构建行星传动方案、设计传动机构,完成了N型、NN型与RV型少齿差行星传动结构设计,并在此基础上进行了传动结构创新设计:提出了新型钢球环槽式N型双行星轮传动;基于钢球作为滚动体的传动介质属性进行扩展,提出了圆柱、圆锥环槽式N型双行星轮传动;基于NN型多级行星传动观点,提出了销轴式NN型传动;考虑功率分流、多源动力输入、改善曲柄轴扭转偏载与提高少齿差输入扭矩稳定性,提出了两级分流型RV传动。针对不同的结构形式,完成了相应的设计实例,为新型复合摆线齿轮的工程应用提供了结构设计方法。
李旺威[4]（2018）在《有限群与变换半群》文中研究表明变换半群与置换群的性质间的关系和应用变换半群解决同步自动机的问题是一个有重要理论意义和实际应用的重要课题.本文在前人基础上对这一课题进行了深入研究,得到了一些结果,发展和改进了前人的一些工作.主要成果有:建立了完全正则半群和同步半群之间的联系,得到了一些刻画;研究了置换群的本原性及其在同步半群中的应用,得到了一些判别条件;研究了非本原群和同步半群的关系,刻画了一些特殊情形;研究了几乎同步群,并解决了两个公开问题.本文共分五章.第一章是引言,主要介绍所研究的问题、研究现状、我们的工作概况及本文的结构.第二章主要研究完全正则半群的结构及其与同步半群的联系.设Tn和Sn分别是集合Xn={1,2,...,n}上的全变换半群和对称群.设G是Sn的子群,α ∈TnSn,我们用<G,α>表示由G与α生成的半群.设S是Tn的子半群.若半群S的每一个元素都属于一个子群,则称S是完全正则半群.如果半群S包含一个常量映射,那么称S是同步半群;反之则称为非同步半群.若半群<G,α>（α∈TnSn）包含常量映射,则称群G同步于变换α;若G是同步于所有的α ∈TnSn,则称G是同步群;反之则称为非同步群.变换α的秩定义为α像集的元素个数,记为rank（α）.设H是Green H-关系.我们得到:（1）如果（α,e）∈H,那么<G,α>是完全正则半群当且仅当对所有的g ∈ G有rank（αgα）= rank（α）;（2）若G是传递群,则<G,α>是完全正则半群当且仅当G是传递非本原群或非同步本原群;（3）若α不是常量映射且<G,α>是完全正则半群,则<G,α>是非同步半群;（4）对于一些不同类型的传递群G,我们给出了<G,α>是完全正则半群的条件;（5）我们使用GAP,部分分类了指数为2的非同步本原群.第三章主要研究传递群与一个置换生成的群.我们给出了,对于传递非本原群G,<G,a>（α∈SnG）是本原群的条件;并且举了大量<G,a>是（非）本原群的例子.同时,我们得到了<G,a>是本原群与<G,α>是同步半群的等价条件,其中∈SnG,α∈TnSn.第四章主要研究不同类型生成集A（A（?）TnSn或A ={G,α}）所生成的半群是否是同步半群,并且考察了G是传递非本原群的情形.我们给出了,对于传递非本原群G,<G,α>是（非）同步半群的条件;证明了传递非本原群G同步于秩为n-1的变换,核类型为（k,1,…,1）的变换和秩n-2的变换.最后,我们给出了大量<G,α>是（非）同步半群的例子.第五章主要研究几乎同步群.设G≤Sn是本原群.如果变换α核的所有块的基数都是相等的,那么称α是一致的;反之则称为非一致的.若群G同步于所有非一致变换,则称G是几乎同步群.令T（?）且1<|T|<n.定义图ΓT:点集合V=Xn,边集合E = {（x,y）:（?）g ∈G,{x,y}g（?）T}.图ΓT的补图记为ΓT.图ΓT中相连的两个点用～表示;ΓT中点x的闭邻域记为ΓT[x]={x}∪{y|x～y}.设P是G-正则划分ρ的块（见文献[41]）和T是G-正则横截,定义m（T,P）=min{|A|:A（?）P,∩x∈AΓT[x]=P};定义m（G）是m（T,P）中的最大者,其中对于所有的元素对（T,P）.设ρ和σ-是两个互异的G-正则划分且它们的秩都是k,定义M（ρ,σ）= |ρ∩σ|/k.进而,对所有这些划分定义M（G）是M（ρ,σ）的最大者.我们解决了Araujo等人在文献[39]中提出的六个问题中的前两个问题,即是,问题1.m（G）= 2是否蕴含着M（G）≤1/2?问题2.证明定理7（见文献[39]）是否不需要任何关于M（G）的假设?
张星照[5]（2018）在《通道坪坦河流域侗族鼓楼结构类型与营造技艺的现代延续》文中认为鼓楼作为侗文化圈最具特色的公共建筑,是村寨的生产生活中心和氏族精神文化的象征。它在各个历史阶段的不同结构形式反映了侗族传统社会的活动方式、情感归宿,体现了当时当地的最高营造技艺。本论文针对湖南侗族地区,探讨了通道坪坦河流域侗族鼓楼结构类型与营造技艺的现代延续。第一,研究了鼓楼结构形式及其历史演变。基于对通道坪坦河流域29个村寨内、61座鼓楼进行的田野调查与测绘记录,以鼓楼的地盘构成、空间构成、大木构架为标准,提出了全新的结构形式分类方法。通过分析鼓楼的历史与地域分布特征,划分了三个关键的历史阶段:形成阶段、适应阶段、成熟阶段。对比分析了各历史阶段的典型结构形式,总结了影响鼓楼结构形式演变的主要因素。第二,研究了坪坦河流域营造的统筹与鼓楼的构架设计体系,包括尺度的定规、以墨师为主体的营造团队结构、墨师的师承制度,及构架设计的墨理等。并结合大量实地测绘数据,运用现代几何学、统计学的方法,建立了数学模型,以简单公式与列表形式给出主要构件尺寸与构架总体尺寸的计算方法,将鼓楼的构架设计模数化。该模型极大地提高了对坪坦河流域鼓楼的分析、设计效率,对现有鼓楼的保护、维修、加固,及新鼓楼的营造、优化等具有科学的指导意义。第三,探究了坪坦河流域鼓楼营造中的核心技术,及其蕴含的墨理与操作模式,包括香杆的标绘、榫卯的逻辑、竹签的制作、套签的方法、坪坦河流域所特有的文字符号等。并运用案例分析的方式,对关键卯眼的设计、套签的工序、文字符号的标绘与表记等进行了系统地阐释。第四,研究了鼓楼的营造组织与营造技艺。以鼓楼的营造组织为脉络,逐步论述了鼓楼构架的营造过程,及其中涵盖的营造技艺,包括:选址择时、备工备料、基址营造、构件墨线弹画、构件制作加工、立架、构架校正等。仪式活动穿插其中,作为精神层面的营造,表达了寨民们对美好生活的期待,与物质上的营造密不可分。第五,探讨了鼓楼维修加固的创新方案。基于对坪坦河流域鼓楼的典型残损,及现有乡土建筑遗产保护制度和保护修缮现状的研究分析,确定关键残损节点与残损构件,确立科学维修加固的指导原则。进而建立有限元模型分析构件的受力状态,确定典型关键节点的受力特性,分析受力薄弱点与裂纹产生的原因。最终提出采用不锈薄壁钢管加固卯眼,及碳纤维布维修加固柱、梁构件的创新方案。缩尺试验结果表明,以上两种方法的组合可有效阻止裂纹的产生与扩展,提高了开裂后强度,并显着提升了整体延性。此方案成本低、材质轻、可操作性强、工期短,是一个基于侗族地区现有的生产和营造水平可立即付诸实施的方案。
龚昌妹[6]（2017）在《随机散射光学系统的聚焦与图像恢复算法研究》文中提出随着纳米科学和高分辨率成像探测技术的高速发展,人们对微观世界纳米级的观测与成像要求越来越迫切,希望从分子水平揭示细胞内的生命过程和材料的微观结构。近年来新出现的基于随机散射介质的光学超衍射极限聚焦与成像技术,克服了传统光学系统在透过散射介质成像时分辨率低、观测深度有限的缺点,在生物医学、生命科学和材料科学等领域具有重要的研究意义。本文从随机散射介质中光波的传播模型入手,基于统计光学和傅里叶光学的相关理论对随机散射光学系统的超衍射极限聚焦过程进行了仿真和系统研究,并分别对调相聚焦反馈控制算法、调幅聚焦反馈控制算法和散斑图像恢复算法进行了研究和改进。本文所做的具体研究工作主要包括:1.利用统计光学中的圆对称复高斯分布矩阵对随机散射介质中光波的传播过程建模,结合瑞利–索末菲衍射和透镜的位相调制函数,仿真了随机散射光学系统中光波的传播过程及波前调相超衍射极限聚焦过程。这种仿真方法精度高、速度快、成本低,仿真结果与理论预测值相吻合。利用该仿真框架可以模拟仿真基于随机散射介质的聚焦和成像过程,并测试和分析不同算法在不同参数下的聚焦或成像性能,同时还可以探索新算法,从而改善或提升现有聚焦或成像技术的性能。此外,利用该仿真框架还可以研究和探索新型的随机散射聚焦或成像技术。2.利用波前调相聚焦技术中反馈光强与波前调制相位之间存在的固有三角函数关系,提出基于曲线拟合的波前调相聚焦技术,采用列文伯格–马夸尔特算法拟合最优的波前相位。该技术对实验噪声较不敏感,聚焦光斑的质量较好;其采用的曲线拟合机制可以大大缩短单个网格的波前相位优化时间,从而大幅提高聚焦速度。该技术适用于高噪声环境下光波的快速聚焦,借助该技术还有望透过动态散射介质实现光波的聚焦。3.现有的波前调幅聚焦技术采用的连续序列算法具有抗噪性能弱、收敛速度慢的缺点,为此,提出基于遗传算法的波前调幅聚焦技术,利用遗传算法求取最优的波前幅值。该算法采用的全局优化策略可以同时优化所有网格的幅值,不仅收敛速度快,而且可以降低聚焦过程对噪声的敏感程度。该技术所得的聚焦光强几乎不受噪声水平的影响,特别适用于大噪声环境下散射光波的波前调幅聚焦。4.在基于空域光学传输矩阵的随机散射成像技术中,传统的Tikhonov正则化方法在恢复目标时容易模糊图像的边缘和细节信息,且重建图像通常被大量噪声污染。为此,提出基于TVAL3的散斑图像恢复技术,利用TVAL3算法来重建目标图像。该算法在有效抑制噪声的同时,可以保留大量的边缘和细节;即使在大噪声环境下,也可以较好地恢复出待测目标,且重建图像的质量远远优于Tikhonov正则化的结果。
王新跃[7]（2016）在《《阿毗达磨俱舍论》“法”思想研究》文中提出《阿毗达磨俱舍论》（简称《俱舍论》）,本论是由印度世亲菩萨在《大毗婆沙论》的基础之上,运用部分的经部思想和自己的独到见解造了这部论,被认为是那个时期的代表作之一,有“聪明论”之称,是部派佛教时期的经典之作。为了能更好的阐述本论的“法”思想,在论述过程中采用了文本分析与义理阐释相结合的方法,具体体现就是对“法”这一字的含义做了具体的分析,进而加入“实体”这一范畴,引出佛教的“法体”观念,由此提出对“诸法假实”这一核心理论问题的讨论,然后将这一核心理论问题带入到本论当中,进行详细的论证分析,得出“诸法假实”在蕴、处、界以及七十五法中的具体体现和实际情况,又通过对缘起理论的阐述,以完成对本论“法”思想研究的系统论证。通过对本论“法”思想的研究,可以拓宽我们在研究佛教时的视角,不在局限于禅宗或是华严宗等等,认识到大乘唯识学虽是当今佛教研究的主流,可也不能忽视了对于小乘佛教的重视程度,毕竟同是对佛教教义的解读,只是研究的方法不同而己。我们在研究佛教的时候,应该有这样的意识,要兼顾到大乘与小乘之间的关系,而本论作为小乘有部的经典论着,可见其学术地位和价值都是不言而喻的。
毛伟[8]（2016）在《俯冲带热结构的动力学模型约束》文中研究表明俯冲板块在俯冲过程中与周围地幔不断发生热交换,该热演化过程主要由热传导和平流物质交换两种作用构成.俯冲带热结构的演化是控制俯冲过程中物理化学性质转变的决定性因素之一,直接影响我们对矿物脱水、岩石部分熔融、岛弧火山喷发以及俯冲带地震等关键地质现象的理解.对俯冲带热结构的动力学模型研究主要分为解析方法和数值方法两种.解析模型能够从物理上给出对热结构具有最重要影响的控制因素,比如俯冲板块的年龄、速度和角度、剪切应力以及热传导系数等.数值模型能够进一步给出解析模型难以处理的各种复杂因素的影响,比如地幔楔的粘性变化、俯冲板块与周围地幔的耦合过程、与矿物岩石学的结合等.将模型结果实际应用于各俯冲带时由于各种影响因素很多,因此对俯冲带热结构的限定是一个非常复杂的过程.随着地球物理与地球化学各种定量观测手段的进步,将能够给出更多对俯冲带热结构的约束条件,进而更合理的解释与俯冲带相关的地质现象.在深部地幔俯冲板块的温度及热流在地幔热演化的过程中起着关键作用.尽管之前的研究对于俯冲板块在浅部（<300km）的热结构有了大量研究,但对于在地幔深部考虑到绝热生热和粘性生热效应俯冲板块的热结构却没有相关研究.本文中我们采用二维轴对称的球坐标系下的地幔对流数值模型来研究俯冲板块的温度和热流随深度的变化.我们探索了可能导致这些变化的不同物理机制的贡献.主要的结果如下：（1）俯冲板块的温度随深度增加比绝热温度曲线要快.在300kmm以下俯冲板块的温度可以采用类似地幔绝热线的幂指数方式来描述.（2）俯冲板块的温度以及热流主要受到平流,扩散生热以及绝热生热作用的影响.而粘性生热以及放射性元素生热的贡献小到可以忽略.（3）俯冲板块在2590km处的亏损温度近似等于核幔边界的温度以及地表温度差的～10%.我们的结果对于不同的瑞丽数,内生热率,活化能以及随深度变化的热膨胀系数和热扩散系数不敏感.了解大洋俯冲到大陆俯冲过程变化过程中俯冲带热结构的变化规律对于深入了解洋陆转换过程以及板块构造过程有着重要作用.通过对前人的高压-超高压变质岩温压数据的总结,我们发现三个有着截然不同的热结构变化过程的洋陆转化带：从热变冷的桐柏-红安造山带,从冷变热的祁连-柴达木造山带以及基本不变的西阿尔卑斯造山带.我们采用了二维笛卡尔坐标系下的对流模型,探讨了不同因素对于洋陆俯冲转换过程中热结构的影响.我们发现,可能导致洋陆俯冲转换过程变冷的原因有：（1）大陆板块的初始温度结构比大洋板块的初始温度结构要冷;（2）俯冲板块的倾角减小；（3）俯冲板块的速度增加；（4）上覆板块的地表热流减小；反之则反.由于多种作用的共同影响,对于不同洋陆俯冲转换带,造成温度结构变化的原因也可能不尽相同,需要更多的观测资料加以更好地限制.
聂世昌[9]（2016）在《德里达“文本”理论研究》文中认为德里达的“文本”理论建立在西方传统“文本”概念所呈现出的双重性基础上：一方面文本具有神圣的不可置疑的权威；另一方面,文本却只能作为一种剩余物。通过对柏拉图文本中“药”以及相关概念的分析,德里达指出,文本超出了权威和剩余之间的对立,充满着不确定性,从而呈现为一种延异／播撒的状态。然而,德里达在取消文本的边界的同时也保留了文本或者书的专名,在此文本或者书的专名并不为文本或者书作为有限／无限整体提供某种可能性,相反正是文本的开放和秘密共同召唤了他者的到来。进一步,“将临的他者”开启了德里达对好客、友爱与民主的思考。但是,值得注意是,友爱与民主又呈现为延异的文本逻辑。由此,德里达的文本理论不仅在“文本”范畴之内运作,而且还具有政治和伦理的意义。因此,本文从德里达对柏拉图《斐德若》篇的解构开始,着重分析文本双重性的含义以及由此产生的后果——文本的开放和书本的终结。以此,进入德里达“文本”理论的政治和伦理维度。最后,通过德里达“文本”理论的影响,本土将提出最终的观点：德里达的“文本”理论是以播撒地形式见诸德里达几乎所有理论着作中的。
董亮亮[10]（2015）在《抗弯钻杆接头螺纹及弯曲疲劳行为研究》文中研究表明近年来定向井、水平井、多分支井、大斜度井等先进的钻井技术得到了广泛应用,这类井型结构能够大幅度降低钻井成本并提高储层开发效率。然而在定向井、水平井、多分支井等井型结构中均存在弯曲井眼段,也就是造斜段。在弯曲井眼内,由于钻柱受到井壁的作用力,将产生较大的挠度,大部分工作过程中钻柱在井眼内旋转作业,因此在弯曲井眼内钻柱的疲劳寿命远小于直井工况。钻杆接头螺纹是整个钻柱的薄弱环节,随着井眼狗腿度的增加,钻井过程中弯曲载荷对其连接性能的影响越来越严重,钻杆接头螺纹的强度已成为限制井眼轨迹设计的主要因素之一。因此研究抗弯性能较强的钻杆接头螺纹具有重要意义。本文基于以上情况,主要开展了以下几个方面的研究工作：（1）针对弯曲井段钻柱所受载荷的复杂性,提出了新型结构的高抗弯钻杆接头螺纹和高抗弯双台肩钻杆接头螺纹。基于正交优化的方法,对两种结构的钻杆接头螺纹关键结构参数（牙型角、锥度、螺纹段长度、螺距和斜面倾角）进行正交优化,分析得出高抗弯和高抗弯双台肩两种钻杆接头螺纹各关键结构参数对抗弯性能影响的主次顺序依次为：螺距、牙型角、斜面倾角、螺纹段长度和锥度；高抗弯双台肩钻杆接头螺纹各因素对抗弯性能影响的主次顺序依次为：螺距、牙型角、螺纹段长度、斜面倾角和锥度；两种结构各因素的最优组合均为：牙型角45。、锥度1：12、螺纹段长度133.35mmm、螺距3牙/inch、斜面倾角45。。两种结构的接头螺纹比API结构抗弯性能均提高25%。（2）研究了高抗弯钻杆接头螺纹和高抗弯双台肩钻杆接头螺纹加工过程中锥度、牙型尺寸、斜面倾角、斜台肩间隙等结构偏差对其承载性能的影响。研究指出：锥度对两种结构的钻杆接头螺纹抗扭性能和抗压性能影响较大,在加工中应严格控制锥度偏差,在锥度偏差难以保障时,应以适度降低内螺纹的负偏差要求,尽可能保证外螺纹的锥度不发生偏差为原则；牙顶高负偏差对两种结构钻杆接头螺纹的承载性能影响较小但牙型整体正偏差和负偏差均会对抗扭性能和抗压性能产生较大的影响,是对两种类型载荷极其敏感的参数；斜台肩面倾角的正负偏差也均会对其抗扭性能和抗压性能产生较大影响,对抗弯性能和抗压性能影响较小；斜台肩面间隙会对两种结构接头螺纹的抗扭性能、抗压性能产生一定的影响,在加工中若能将间隙控制在0-0.02mm范围内,应尽可能减少两斜台肩面之间的间隙,若无法将其控制在该范围内,可牺牲部分抗扭强度和抗压强度,将斜台肩间隙范围控制在0-0.04mm范围内；计算了以上各情况下,多种偏差量对承载强度的影响量,为合理确定其公差范围提供依据。（3）针对钻杆接头螺纹在加工中因切削力所引起的牙型加工误差问题,基于CAE协同仿真的方法,通过建立三维的钻杆接头螺纹切削加工过程计算有限元模型分析钻杆接头螺纹切削加工过程对钻杆接头螺纹加工精度的影响。基于在切削加工过程中背吃刀量所产生切削力与导致工件变形切削力相等的原则,推导出螺纹车削加工最后一刀的车床径向进给深度计算公式,为高抗弯钻杆接头螺纹数控程序的编制提供依据。（4）研究了钻杆在弯曲井眼内所受弯矩载荷情况,为钻杆接头螺纹疲劳寿命计算提供基础数据。通过全井钻柱系统有限元模型,研究了钻杆在弯曲井眼内所受到的SM1向和SM2向弯矩载荷变化情况；分析了钻柱所受弯矩载荷随钻柱旋转时间变化规律、随钻柱进入弯曲井段长度变化规律和随井眼曲率的变化规律；通过背向叠加的方式获得钻柱3D截面弯曲的SM1和SM2变化情况,并定义弯矩载荷在钻柱进入弯曲井段长度0-25m范围内为“弯曲非稳区”、25m-170m范围内为“弯曲高载区”、170m直至进入水平段前为“弯曲稳定区”。（5）通过对多轴疲劳相关理论进行分析,提出适用于钻杆接头螺纹多轴疲劳计算的理论模型,并通过有限元计算方式计算钻杆接头螺纹在弯曲井眼内的多轴疲劳寿命；研究了井眼曲率对API结构和高抗弯结构钻杆接头螺纹疲劳寿命的影响规律,获得引起钻杆接头螺纹疲劳断裂失效的造斜率范围主要集中在造斜率大于12。/30m的工况；以钻柱进入弯曲井段长度25m-170m的范围为例,基于疲劳寿命等价原则,应用正弦波载荷谱拟合了全井钻柱系统模拟计算所得载荷谱,并推导出在钻柱进入弯曲井段长度25m～170m范围内的载荷谱计算公式；利用全井钻柱系统模型计算结果,进一步验证了拟合式计算结果的准确性。本文的研究工作为提高钻杆接头螺纹的抗弯强度提供了新型方案；为开发设计新型钻杆接头螺纹提供了力学分析、结构参数优化及公差量选取的整套方法；为降低螺纹在切削加工过程中因切削力导致的加工偏差提供了改进方案。钻杆接头螺纹在弯曲井眼内的疲劳寿命预估也为新型钻杆接头合理使用提供了新判据。
二、若内·笛卡尔（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、若内·笛卡尔（论文提纲范文）
（1）弯管内柔性梁的结构与载荷传递机理研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 创新点摘要 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 论文研究的背景及意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 铰接结构力学分析研究现状 |
| 1.2.2 接触算法研究现状 |
| 1.2.3 动力松弛法研究现状 |
| 1.3 本文研究内容 |
| 1.4 本文研究思路 |
| 第2章 管内等截面梁接触非线性有限元分析方法 |
| 2.1 几何非线性梁单元理论 |
| 2.1.1 坐标系和单元位移 |
| 2.1.2 梁单元的几何方程和物理方程 |
| 2.1.3 梁单元的平衡方程 |
| 2.2 接触非线性分析的间隙元法 |
| 2.2.1 间隙元的基本思想 |
| 2.2.2 间隙元的接触状态判别条件 |
| 2.2.3 间隙元的平衡方程 |
| 2.2.4 间隙元的收敛准则 |
| 2.2.5 迭代计算格式 |
| 2.3 梁与刚性基础接触非线性算例分析 |
| 2.4 弯管内等截面梁接触非线性分析 |
| 2.4.1 模型建立 |
| 2.4.2 弯管内等截面梁初弯矩的计算 |
| 2.4.3 不同载荷下弯管内等截面梁接触非线性分析 |
| 2.5 小结 |
| 第3章 弯管内偏心变截面梁接触非线性分析方法及载荷传递机理研究 |
| 3.1 弯管内偏心变截面梁接触非线性分析理论 |
| 3.1.1 结构参数及模型的建立 |
| 3.1.2 弯管内偏心变截面梁接触非线性分析理论 |
| 3.2 弯管内受压偏心变截面梁载荷传递机理研究 |
| 3.2.1 不同外载荷下弯管内受压偏心变截面梁载荷传递机理研究 |
| 3.2.2 不同环空间隙下弯管内受压偏心变截面梁载荷传递机理研究 |
| 3.2.3 不同曲率半径下弯管内受压偏心变截面梁载荷传递机理研究 |
| 3.3 小结 |
| 第4章 弯管内可控万向铰接梁接触非线性分析方法及载荷传递影响因素研究 |
| 4.1 弯管内可控万向铰接梁接触非线性分析理论 |
| 4.1.1 结构参数及模型的建立 |
| 4.1.2 铰接梁单节长度计算 |
| 4.1.3 弯管内可控万向铰接梁接触分析理论 |
| 4.2 弯管内可控万向铰接梁接触非线性分析的动力松弛法 |
| 4.2.1 动力松弛法的数学描述 |
| 4.2.2 动力松弛法的能量耗散 |
| 4.2.3 弯管内可控万向铰接梁动力松弛法收敛准则 |
| 4.2.4 弯管内可控万向铰接梁动力松弛法求解流程 |
| 4.3 外梁内可控铰接内梁接触平面模型算例分析 |
| 4.3.1 外梁内可控铰接内梁接触平面模型理论分析 |
| 4.3.2 模型验证 |
| 4.4 弯管内可控万向铰接梁载荷传递机理研究 |
| 4.4.1 不同单节长度下弯管内可控万向铰接梁载荷传递机理研究 |
| 4.4.2 不同转动限制度数下弯管内可控万向铰接梁载荷传递机理研究 |
| 4.5 小结 |
| 第5章 管内复杂结构组合梁载荷传递机理研究 |
| 5.1 管内复杂结构组合梁接触非线性分析方法 |
| 5.1.1 管内复杂结构组合梁接触非线性力学模型的建立 |
| 5.1.2 管内复杂结构组合梁结构接触非线性分析的间隙元法 |
| 5.1.3 接触状态判别条件及收敛准则 |
| 5.1.4 迭代计算格式 |
| 5.2 梁梁双层接触平面模型算例分析 |
| 5.2.1 梁梁双层接触平面模型理论分析 |
| 5.2.2 模型验证 |
| 5.3 管内复杂结构组合梁载荷传递规律研究 |
| 5.3.1 有限元模型的建立 |
| 5.3.2 管内复杂结构组合梁力学分析结果 |
| 5.4 小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士期间发表的文章和取得的科研成果 |
| 致谢 |
（2）抛物面槽式太阳能集热器聚光传热机理及热性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 物理量名称及符号表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景及研究目的和意义 |
| 1.2 槽式太阳能聚光发电技术简介 |
| 1.2.1 槽式太阳能聚光发电系统构成及发展 |
| 1.2.2 抛物面槽式太阳能集热器简介 |
| 1.3 抛物面槽式太阳能集热器的光热性能研究现状 |
| 1.3.1 光学性能的研究现状 |
| 1.3.2 非理想光学因素的影响研究现状 |
| 1.3.3 热性能的研究现状 |
| 1.3.4 研究现状总结与问题简析 |
| 1.4 本文的主要研究内容 |
| 第2章 理想条件下抛物面槽式集热器光学性能的模拟及几何阐释 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 蒙特卡洛光线追踪(MCRT)方法的建模与验证 |
| 2.2.1 MCRT方法的基本原理 |
| 2.2.2 随机变量抽样 |
| 2.2.3 数学模型的建立 |
| 2.2.4 参数定义与模型验证 |
| 2.3 理想聚光过程的几何分析 |
| 2.4 结构参数对集热器光学性能的影响 |
| 2.4.1 开口宽度的影响 |
| 2.4.2 焦距的影响 |
| 2.4.3 吸热管外径的影响 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 非理想条件下抛物面槽式集热器光学性能的模拟与理论分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 非理想光学因素的表征 |
| 3.2.1 太阳形状 |
| 3.2.2 光学误差 |
| 3.2.3 入射角 |
| 3.3 坐标转换与抽样模型建立 |
| 3.3.1 坐标转换分析 |
| 3.3.2 有效太阳形状建模及光线抽样 |
| 3.4 非理想光学因素的影响 |
| 3.4.1 有效太阳形状的影响 |
| 3.4.2 追踪误差与镜面形状误差的影响 |
| 3.4.3 吸热管偏移误差的影响 |
| 3.4.4 入射角的影响 |
| 3.5 光学性能的理论分析 |
| 3.5.1 临界直径的理论推导 |
| 3.5.2 光学效率的理论算法 |
| 3.5.3 算法对比及结果分析 |
| 3.5.4 有效太阳形状尺寸 |
| 3.5.5 光学效率变化的理论解释 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 直通式光滑槽式太阳能集热管热性能模拟研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 物理模型及材料属性 |
| 4.2.1 物理模型 |
| 4.2.2 材料属性 |
| 4.3 数值模型建立与验证 |
| 4.3.1 传热过程分析及数据处理 |
| 4.3.2 数值模型的建立与求解 |
| 4.3.3 网格划分及无关性验证 |
| 4.3.4 模拟结果分析及验证 |
| 4.4 集热管的基本热性能分析 |
| 4.4.1 流体温度及速度分布 |
| 4.4.2 吸热管壁温度分布 |
| 4.4.3 玻璃套管壁温度分布 |
| 4.4.4 集热管热损失及效率分析 |
| 4.5 运行参数对热性能的影响 |
| 4.5.1 质量流量的影响 |
| 4.5.2 入口温度的影响 |
| 4.6 环境条件对热性能的影响 |
| 4.6.1 太阳辐射强度的影响 |
| 4.6.2 环境温度的影响 |
| 4.6.3 环境风速的影响 |
| 4.7 非理想光学因素对热性能的影响 |
| 4.7.1 太阳形状的影响 |
| 4.7.2 镜面反射误差的影响 |
| 4.7.3 镜面形状误差的影响 |
| 4.7.4 追踪误差的影响 |
| 4.7.5 吸热管偏移误差的影响 |
| 4.7.6 入射角的影响 |
| 4.8 本章小结 |
| 第5章 单侧螺旋内肋集热管热性能模拟研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 内肋管强化传热基本原理及单侧螺旋内肋吸热管的提出 |
| 5.2.1 内肋管强化传热基本原理 |
| 5.2.2 强化传热管流动传热性能评价方法 |
| 5.2.3 单侧螺旋内肋吸热管的提出 |
| 5.3 流动传热数值模型建立及验证 |
| 5.3.1 模型选择及求解 |
| 5.3.2 网格划分及无关性验证 |
| 5.3.3 数值模型验证 |
| 5.4 单侧螺旋内肋吸热管与传统光滑吸热管性能对比 |
| 5.4.1 传热性能对比分析 |
| 5.4.2 场协同对比分析 |
| 5.4.3 水力特性对比分析 |
| 5.5 单侧螺旋内肋吸热管与全螺旋内肋吸热管性能对比 |
| 5.6 肋条结构参数对单侧螺旋内肋吸热管性能的影响 |
| 5.6.1 肋条间距的影响 |
| 5.6.2 肋条高度的影响 |
| 5.6.3 肋顶圆半径的影响 |
| 5.6.4 肋底圆角半径的影响 |
| 5.6.5 肋条螺旋角的影响 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及其它成果 |
| 致谢 |
| 个人简历 |
（3）复合摆线齿轮啮合理论研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| 英文摘要 |
| 1 绪论 |
| 1.1 课题来源及研究背景与意义 |
| 1.1.1 课题来源 |
| 1.1.2 研究背景与意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 摆线齿轮的发展历程 |
| 1.2.2 摆线齿轮外啮合传动研究现状 |
| 1.2.3 摆线行星传动研究现状 |
| 1.3 论文主要研究内容 |
| 2 基于等效连杆机构演化的复合摆线几何原理研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 摆线的几何原理 |
| 2.2.1 摆线成形原理 |
| 2.2.2 摆线的几何演化曲线 |
| 2.3 摆线成形原理的等效二连杆机构转化方法 |
| 2.4 n+1 连杆机构的n阶摆线产形轨迹 |
| 2.4.1 n阶摆线产形原理 |
| 2.4.2 n阶摆线方程推导 |
| 2.5 n阶摆线可用于齿轮传动齿廓曲线需满足的几何条件 |
| 2.5.1 n阶摆线需满足的基本几何特性 |
| 2.5.2 n阶摆线方程与外齿轮齿廓参数的几何关系 |
| 2.5.3 n阶摆线与少齿差内齿轮齿廓参数的几何关系 |
| 2.6 n阶外摆线和n阶内摆线 |
| 2.6.1 n阶外摆线 |
| 2.6.2 n阶内摆线 |
| 2.6.3 几何特性定性分析 |
| 2.6.4 几何特性定量评价 |
| 2.7 n阶复合摆线 |
| 2.7.1 二阶复合摆线 |
| 2.7.2 三阶复合摆线 |
| 2.7.3 四阶复合摆线 |
| 2.7.4 n阶复合摆线 |
| 2.7.5 综合评价 |
| 2.8 本章小结 |
| 3 复合摆线外啮合圆柱齿轮啮合理论研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 共轭齿廓曲线求解方法 |
| 3.2.1 包络法 |
| 3.2.2 啮合方程法 |
| 3.3 复合摆线外啮合齿轮副基本啮合原理 |
| 3.3.1 坐标系 |
| 3.3.2 复合摆线齿廓方程 |
| 3.3.3 坐标转换关系 |
| 3.3.4 相对运动速度矢量 |
| 3.3.5 法线矢量 |
| 3.3.6 啮合方程 |
| 3.3.7 共轭齿廓方程 |
| 3.3.8 啮合线方程 |
| 3.4 啮合特性 |
| 3.4.1 压力角 |
| 3.4.2 重合度 |
| 3.4.3 曲率 |
| 3.4.4 根切 |
| 3.4.5 滑动率 |
| 3.5 齿轮副实体建模 |
| 3.6 承载性能 |
| 3.6.1 齿轮副几何参数与三维模型处理 |
| 3.6.2 有限元网格模型建立 |
| 3.6.3 接触关系、分析步与边界条件 |
| 3.6.4 结果与分析 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 复合摆线外啮合齿轮传动效率实验研究 |
| 4.1 前言 |
| 4.2 实验原理与设备 |
| 4.3 样件加工 |
| 4.4 实验方案 |
| 4.5 实验结果 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 复合摆线内齿型少齿差行星齿轮啮合理论研究 |
| 5.1 前言 |
| 5.2 复合摆线少齿差行星齿轮基本啮合原理 |
| 5.2.1 坐标系 |
| 5.2.2 坐标变换 |
| 5.2.3 内齿齿廓方程 |
| 5.2.4 啮合方程 |
| 5.2.5 共轭齿廓方程 |
| 5.2.6 啮合线方程 |
| 5.3 啮合齿廓几何特性 |
| 5.3.1 内齿齿廓啮合界限特性及齿根圆弧设计方法 |
| 5.3.2 共轭齿廓无根切设计方法 |
| 5.4 啮合特性变化规律 |
| 5.4.1 多齿啮合特性 |
| 5.4.2 压力角—传力特性 |
| 5.4.3 诱导法曲率—润滑与承载特性 |
| 5.4.4 滑动率—抗摩损特性 |
| 5.5 齿轮副实体建模 |
| 5.6 接触应力评价 |
| 5.6.1 有限元模型的建立 |
| 5.6.2 有限元分析及结果 |
| 5.7 变曲率椭圆内齿型少齿差行星齿轮副 |
| 5.7.1 变曲率椭圆齿廓曲线几何原理 |
| 5.7.2 坐标系 |
| 5.7.3 椭圆内齿齿廓方程与啮合方程 |
| 5.7.4 共轭齿廓方程 |
| 5.7.5 啮合线方程 |
| 5.7.6 计算实例 |
| 5.8 本章小结 |
| 6 复合摆线少齿差行星齿轮传动结构设计方法研究 |
| 6.1 引言 |
| 6.2 N型复合摆线少齿差行星传动 |
| 6.2.1 销轴式N型复合摆线少齿差行星传动 |
| 6.2.2 复合摆线齿轮减速测量机构设计实例 |
| 6.2.3 滚动体环槽式N型复合摆线双行星轮少齿差行星传动 |
| 6.3 NN型复合摆线少齿差行星传动 |
| 6.3.1 双联行星轮式NN型传动 |
| 6.3.2 销轴式NN型传动 |
| 6.4 RV型复合摆线少齿差行星传动 |
| 6.4.1 单级星形RV传动 |
| 6.4.2 两级分流型RV传动 |
| 6.5 本章小结 |
| 7 结论和展望 |
| 7.1 主要研究结论 |
| 7.2 论文创新点 |
| 7.3 今后研究工作展望 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| A 作者在攻读博士学位期间发表的论文目录 |
| B 作者在攻读博士学位期间取得的科研成果目录 |
| C 学位论文数据集 |
| 致谢 |
（4）有限群与变换半群（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| Abstract |
| 第一章 引言 |
| 第二章 完全正则半群与同步半群 |
| §2.1 完全正则半群 |
| §2.1.1 由群G和变换α生成的完全正则半群 |
| §2.1.2 一些例子 |
| §2.2 完全正则半群的非同步性 |
| §2.2.1 非同步群与完全正则半群 |
| §2.2.2 非本原同步群与完全正则半群 |
| §2.2.3 本原非同步群与完全正则半群 |
| §2.3 指数为2的非同步本原群 |
| 第三章 非本原群和本原群 |
| §3.1 由群G和置换a生成的本原群 |
| §3.2 一些例子 |
| §3.3 在同步半群中的应用 |
| 第四章 同步半群 |
| §4.1 T_n\S_n中的同步半群 |
| §4.2 由非本原群G和变换α生成的同步半群 |
| §4.3 一些例子 |
| 第五章 几乎同步群 |
| §5.1 几乎同步群的两个问题 |
| §5.2 类几乎同步非本原群 |
| §5.3 其他 |
| 参考文献 |
| 攻读博士期间发表和待发表的论文 |
| 致谢 |
（5）通道坪坦河流域侗族鼓楼结构类型与营造技艺的现代延续（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 公式符号注释表 |
| 竹签符号注释表 |
| 相关汉语-侗语对照表 |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.1.1 社会背景 |
| 1.1.2 人文历史背景 |
| 1.2 选题说明 |
| 1.2.1 研究区域的界定与研究对象的说明 |
| 1.2.2 研究的主要内容 |
| 1.2.3 研究目的 |
| 1.3 文献综述 |
| 1.3.1 鼓楼的建筑结构与历史演变研究 |
| 1.3.2 侗族传统营造技艺研究 |
| 1.3.3 建筑遗产保护理论与技术研究 |
| 1.4 研究方法与特点 |
| 1.4.1 研究方法 |
| 1.4.2 研究创新点 |
| 1.4.3 研究难点 |
| 1.5 研究框架 |
| 第2章 通道坪坦河流域的侗族传统文化体系 |
| 2.1 历史地理背景 |
| 2.1.1 侗族族称与族源 |
| 2.1.2 侗族人口与分布 |
| 2.1.3 语言与文化分区 |
| 2.1.4 通道县自然地理概况 |
| 2.1.5 通道县建置沿革 |
| 2.1.6 坪坦河流域的侗族村寨 |
| 2.2 坪坦河流域的侗族传统社会形态 |
| 2.2.1 血缘组织与地缘组织 |
| 2.2.2 信仰文化 |
| 2.2.3 生产生活方式 |
| 2.3 侗族鼓楼的乡土建筑遗产特征 |
| 2.3.1 价值认定 |
| 2.3.2 可识别性 |
| 2.3.3 精神与文化延续 |
| 2.4 侗族鼓楼建筑空间的文化表达 |
| 2.4.1 氏族意识的标志 |
| 2.4.2 政治权力的中心 |
| 2.4.3 传播文化的课堂 |
| 2.4.4 祭祀文娱的场所 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 鼓楼的结构形式及其历史演变 |
| 3.1 坪坦河流域鼓楼的地域特色 |
| 3.1.1 现有的鼓楼结构形式分类方法 |
| 3.1.2 湘桂黔鼓楼特征的比较 |
| 3.1.3 坪坦河流域鼓楼的地盘与空间特点 |
| 3.2 全新结构形式分类的提出 |
| 3.2.1 鼓楼结构体系中穿斗与抬梁的重新释义 |
| 3.2.2 鼓楼结构形式的分类 |
| 3.2.3 坪坦河流域鼓楼的历史演变与地域分布 |
| 3.3 形成阶段——平行式 |
| 3.3.1 基准构架 |
| 3.3.2 基准构架与扩展构架的组合 |
| 3.4 适应阶段——四合-歇山式 |
| 3.4.1 四合式构架 |
| 3.4.2 四合-歇山式鼓楼的基本形制 |
| 3.4.3 歇山屋顶的乡土构造做法 |
| 3.4.4 四合-歇山式鼓楼的体量特征 |
| 3.4.5 四合-歇山式鼓楼中的变体 |
| 3.5 成熟阶段——四合-伞架式 |
| 3.5.1 基本形制 |
| 3.5.2 结构特征 |
| 3.5.3 结构转换 |
| 3.5.4 四-六型鼓楼 |
| 3.5.5 四-八内槽内切型鼓楼 |
| 3.5.6 四-八内槽外接型鼓楼 |
| 3.5.7 四-八外槽内切型鼓楼 |
| 3.5.8 各鼓楼结构形式的比较 |
| 3.6 影响鼓楼结构形式演变的要素 |
| 3.6.1 文化 |
| 3.6.2 功能 |
| 3.6.3 营造逻辑与技艺 |
| 3.7 本章小结 |
| 第4章 鼓楼的构架设计 |
| 4.1 营造的统筹 |
| 4.1.1 尺度的定规 |
| 4.1.2 营造团队 |
| 4.1.3 营造的地域性 |
| 4.2 鼓楼的构架设计 |
| 4.2.1 设计逻辑 |
| 4.2.2 地盘平面尺寸与柱网的确定 |
| 4.2.3 构架总高尺寸的确定 |
| 4.2.4 楼身层高尺寸的确定 |
| 4.2.5 起水面 |
| 4.2.6 空间柱网的布置 |
| 4.3 鼓楼的模数化设计 |
| 4.3.1 四合-歇山式鼓楼 |
| 4.3.2 四-八内槽外接型鼓楼与四-八内槽内切型鼓楼 |
| 4.3.3 四-八外槽内切型鼓楼 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 鼓楼营造中的技术核心 |
| 5.1 香杆 |
| 5.1.1 香杆的功用与制作 |
| 5.1.2 香杆的标绘 |
| 5.1.3 香杆法与官式杖杆法及篙尺法的比较 |
| 5.2 竹签 |
| 5.2.1 柱与枋的榫卯逻辑 |
| 5.2.2 套签 |
| 5.2.3 竹签上的的线型符号解析 |
| 5.3 香杆与竹签上的文字符号解析 |
| 5.3.1 文字符号的释义 |
| 5.3.2 与其他侗族地区文字符号的比较 |
| 5.4 字符串的组合方式与表记方式 |
| 5.4.1 四合构架中落地柱及其柱身卯眼 |
| 5.4.2 四合构架中瓜柱及其柱身卯眼 |
| 5.4.3 雷公柱及其柱身卯眼 |
| 5.4.4 正六边形伞架构架中瓜柱及其柱身卯眼 |
| 5.4.5 正八边形伞架构架中瓜柱及其柱身卯眼 |
| 5.5 本章小结 |
| 第6章 鼓楼的营造组织与营造技艺 |
| 6.1 营造准备 |
| 6.1.1 选址择时 |
| 6.1.2 备工备料 |
| 6.1.3 基址的营造 |
| 6.2 柱类构件的制作 |
| 6.2.1 柱类构件的制作顺序 |
| 6.2.2 工具 |
| 6.2.3 柱类构件的墨线弹画 |
| 6.2.4 柱类构件的制作加工 |
| 6.3 交签与枋类构件的制作 |
| 6.3.1 准备工作 |
| 6.3.2 交签——枋类构件的墨线弹画 |
| 6.3.3 枋类构件的制作加工 |
| 6.4 立架 |
| 6.4.1 尺寸核验与事前准备 |
| 6.4.2 立架工序 |
| 6.4.3 水平构件穿榫入柱 |
| 6.4.4 立架中的仪式活动 |
| 6.5 构架校正 |
| 6.6 本章小结 |
| 第7章 鼓楼维修加固创新方案与试验研究 |
| 7.1 坪坦河流域鼓楼的保护修缮现状 |
| 7.1.1 现有保护制度 |
| 7.1.2 保护修缮中的具体问题 |
| 7.1.3 科学维修加固的指导原则 |
| 7.1.4 典型残损的调研分析 |
| 7.2 有限元模拟分析 |
| 7.2.1 有限元模型 |
| 7.2.2 材料的本构 |
| 7.2.3 边界条件与荷载设置 |
| 7.2.4 模拟结果 |
| 7.3 节点加固的试验研究 |
| 7.3.1 节点加固的思路 |
| 7.3.2 试验的准备——材料与试验构件 |
| 7.3.3 试验步骤 |
| 7.3.4 试验结果与分析 |
| 7.4 碳纤维布对梁(枋)的加固试验研究 |
| 7.4.1 残损分析 |
| 7.4.2 维修加固思路 |
| 7.4.3 试验构件与试验步骤 |
| 7.4.4 试验结果 |
| 7.5 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 附录A 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
| 附录B 坪坦河流域侗族鼓楼建筑测绘图 |
| 附录C 有限元分析程序：卯眼对柱的受力性能影响 |
（6）随机散射光学系统的聚焦与图像恢复算法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 符号对照表 |
| 缩略语对照表 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.2 研究现状 |
| 1.2.1 随机散射聚焦技术研究现状 |
| 1.2.2 随机散射成像技术研究现状 |
| 1.3 本文结构与创新点 |
| 1.3.1 论文的主要内容和章节安排 |
| 1.3.2 本文特色与创新点 |
| 第二章 随机散射介质聚焦光波的基本原理 |
| 2.1 散射现象概述 |
| 2.1.1 米氏散射理论 |
| 2.1.2 多重散射理论 |
| 2.2 随机散射介质的基本概念 |
| 2.3 随机散射介质聚焦光波原理 |
| 2.3.1 波前相位调制聚焦原理 |
| 2.3.2 波前幅值调制聚焦原理 |
| 2.4 随机散射介质超衍射极限聚焦机理 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 散射光波的超衍射极限聚焦数值仿真 |
| 3.1 光在随机散射光学系统中的传播模型 |
| 3.1.1 随机散射介质中光波的传播模型 |
| 3.1.2 自由空间中光波的传播模型 |
| 3.1.3 透镜的位相调制函数 |
| 3.2 超衍射极限聚焦光波过程的仿真和分析 |
| 3.2.1 仿真框架 |
| 3.2.2 传输矩阵的生成 |
| 3.2.3 仿真结果分析 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 基于曲线拟合的波前相位调制聚焦 |
| 4.1 波前反馈调相聚焦算法 |
| 4.1.1 现有的波前反馈调相聚焦算法 |
| 4.1.2 CSA和遗传算法的优缺点 |
| 4.2 基于曲线拟合的波前相位调制聚焦 |
| 4.2.1 基于曲线拟合的波前相位调制聚焦原理 |
| 4.2.2 曲线拟合算法介绍 |
| 4.3 仿真结果与分析 |
| 4.3.1 实验噪声对聚焦结果的影响 |
| 4.3.2 不同调制相位数下的CSA与CFA的聚焦结果对比 |
| 4.3.3 不同种群大小下GA的聚焦结果对比 |
| 4.3.4 三种算法聚焦过程耗时对比 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 基于遗传算法的波前幅值调制聚焦 |
| 5.1 现有的调幅聚焦反馈控制算法 |
| 5.2 遗传算法 |
| 5.2.1 遗传算法概述 |
| 5.2.2 基本遗传算法 |
| 5.3 基于遗传算法的波前调幅聚焦 |
| 5.4 仿真结果与分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 第六章 基于TVAL3的散斑图像恢复 |
| 6.1 基于空域光学传输矩阵的散斑图像恢复原理 |
| 6.1.1 空域光学传输矩阵的测量 |
| 6.1.2 基于Tikhonov正则化的散斑图像恢复 |
| 6.2 基于TVAL3的图像恢复 |
| 6.2.1 基于TV正则化的图像恢复算法 |
| 6.2.2 TVAL3算法介绍 |
| 6.3 仿真结果及分析 |
| 6.3.1 光学传输矩阵的测量 |
| 6.3.2 散斑光场测量噪声的影响 |
| 6.3.3 传输矩阵测量噪声的影响 |
| 6.4 本章小结 |
| 第七章 总结和展望 |
| 7.1 全文总结 |
| 7.2 研究展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（7）《阿毗达磨俱舍论》“法”思想研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 绪论 |
| 一、《阿毗达磨俱舍论》的研究现状 |
| 二、研究意义 |
| 三、研究方法 |
| 第一章 “论之缘起”——论主世亲及其论着 |
| 1.1 关于本论的论主世亲 |
| 1.2 造论的缘起 |
| 1.3 本论的构成及每品的大意 |
| 第二章 “万物本原”——法与“实体”、“法体” |
| 2.1 何为“法” |
| 2.2 关于“实体”义之辨 |
| 2.2.1 西方哲学家眼中的“实体” |
| 2.2.2 佛教哲学中的“实体观” |
| 第三章 “诸法之体”——蕴、处、界三科 |
| 3.1 蕴(skandha)之假实 |
| 3.2 处(ayatana)、界(dhatu)之假实 |
| 3.3 蕴、处、界三科之间的关系 |
| 3.4 蕴处界三科与五位七十五法之间的关系 |
| 第四章 “人间百态”——五位七十五法 |
| 4.1 有为无为及有漏无漏 |
| 4.1.1 有漏无漏法 |
| 4.1.2 有为无漏及无为无漏 |
| 4.2 五位之一——色法(rupa-dharma) |
| 4.3 五位之二——心法(citta-dharma) |
| 4.4 五位之三——心所法(caitta-dharma) |
| 4.4.1 十种大地法(mahabhumika-dharma) |
| 4.4.2 十种大善地法(kusala-mahabhumika-dharma) |
| 4.4.3 六种大烦恼地法(klesa-mahabhumika-dharma) |
| 4.4.4 大不善地法(akusala-mahabhumika-dharma) |
| 4.4.5 十种小烦恼地法(upaklesa-parittabhu mika-dharma) |
| 4.4.6 不定地法(aniyata-bhumika-dharma) |
| 4.5 五位之四——心不相应行法(citta-viprayukta-samskara-dharma) |
| 4.6 五位之五——无为法(asamkrta-dharma) |
| 4.7 法之异同——七十五法与百法 |
| 第五章 “缘生缘灭”——因缘生法 |
| 5.1 六因 |
| 5.1.1 能做因(karana-hetu) |
| 5.1.2 俱有因(sahabhu-hetu) |
| 5.1.3 同类因(sabhaga-hetu) |
| 5.1.4 相应因(samprayukta-hetu) |
| 5.1.5 遍行因(sarvatraga-hetu) |
| 5.1.6 异熟因(vipaka-hetu) |
| 5.2 四缘 |
| 5.3 五果 |
| 结语 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间的科研成果 |
| 致谢 |
（8）俯冲带热结构的动力学模型约束（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 引言 |
| 1.1 解析模型 |
| 1.2 数值模型 |
| 1.2.1 主要控制方程 |
| 1.2.2 基本数值结果 |
| 1.2.3 数值结果在不同大洋俯冲带中的应用 |
| 1.2.4 三维模型及非稳态模型的影响 |
| 1.3 矿物相变与水含量等其它因素对俯冲带热结构的影响 |
| 1.4 大陆俯冲与大洋俯冲的区别 |
| 1.5 前人工作的总结以及本文的研究目的和内容 |
| 第二章 俯冲板块在深部地幔热结构的动力学约束 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 数值模型 |
| 2.3 结果 |
| 2.4 讨论及总结 |
| 第三章 大洋俯冲转换到大陆俯冲过程中俯冲带热结构的变化规律 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 三个典型洋陆俯冲转换带 |
| 3.2.1 桐柏-红安造山带 |
| 3.2.2 祁连-柴达木造山带 |
| 3.2.3 西阿尔卑斯造山带 |
| 3.3 数值模型 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 第四章 结论和展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 在读期间发表的学术论文与取得的研究成果 |
（9）德里达“文本”理论研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 导言 |
| 第一节 重提德里达“文本”概念的必要性 |
| 第二节 中外研究综述 |
| 第三节 研究的方法及进路 |
| 第一章 文本的双重性：对《斐德若篇》的解构和药的隐喻 |
| 第一节 神话与书写 |
| 第二节 “logos”的父亲 |
| 第三节 书写作为药 |
| 第四节 作为药的“logos”和巫师苏格拉底 |
| 第五节 被需要的书写 |
| 第二章 文本的开启与书本的终结 |
| 第一节 对卢梭文本观的解构：“文本之外空无一物” |
| 第二节 书本的终结 |
| 第三章 德里达文本观念中的他者 |
| 第一节 秘密、日期、Shibboleth、割礼 |
| 第二节 他者：作为一种发明 |
| 第三节 好客：作为一种责任 |
| 第四章 友爱的政治和延异的民主 |
| 第一节 对于本源友爱的解构 |
| 第二节 延异的民主 |
| 第五章 德里达文本理论的影响 |
| 第一节 其他理论家对德里达文本理论的批判 |
| 第二节 德里达理论对其他理论的影响 |
| 结语：难题的逻辑与正义 |
| 引用文献 |
| 后记 |
（10）抗弯钻杆接头螺纹及弯曲疲劳行为研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题背景 |
| 1.2 国内外现状 |
| 1.2.1 国内研究现状 |
| 1.2.2 国外研究现状 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 1.4 论文研究难点 |
| 1.5 论文研究思路 |
| 第2章 抗弯钻杆接头螺纹 |
| 2.1 钻杆接头螺纹受弯分析 |
| 2.2 高抗弯钻杆接头螺纹结构 |
| 2.3 螺纹有限元计算模型 |
| 2.3.1 钻杆接头螺纹有限元计算理论模型 |
| 2.3.2 三维全结构钻杆接头螺纹有限元模型及其验证 |
| 2.4 结构参数优化 |
| 2.4.1 斜台肩结构形式 |
| 2.4.1.1 抗扭性能分析 |
| 2.4.1.2 抗弯、抗压性能分析 |
| 2.4.2 高抗弯钻杆接头螺纹主要结构参数正交优化 |
| 2.4.3 高抗弯双台肩钻杆接头螺纹主要结构参数正交优化 |
| 2.5 抗载性能对比 |
| 2.5.1 抗扭性能 |
| 2.5.2 抗弯性能 |
| 2.5.3 抗压性能 |
| 2.5.4 抗拉性能 |
| 2.6 本章小节 |
| 第3章 关键结构参数敏感性评价 |
| 3.1 锥度参数偏差敏感性评价 |
| 3.1.1 高抗弯钻杆接头螺纹锥度参数偏差敏感性评价 |
| 3.1.2 高抗弯双台肩钻杆接头螺纹锥度参数偏差敏感性评价 |
| 3.2 牙型结构参数偏差敏感性评价 |
| 3.2.1 牙顶高参数偏差敏感性评价 |
| 3.2.2 牙型整体偏差敏感性评价 |
| 3.2.2.1 牙型负偏差影响分析 |
| 3.2.2.2 牙型正偏差影响分析 |
| 3.3 斜台肩面倾角偏差敏感性评价 |
| 3.3.1 斜台肩面倾角负偏差对连接强度影响评价 |
| 3.3.2 斜台肩面倾角正偏差对连接强度影响评价 |
| 3.4 斜台肩间隙对连接强度的影响 |
| 3.5 本章小节 |
| 第4章 切削过程对加工精度影响分析 |
| 4.1 钻杆接头螺纹加工方法简介 |
| 4.2 螺纹车削加工有限元相关理论 |
| 4.3 切削力与切削热对加工精度影响分析 |
| 4.3.1 三维螺纹车削有限元模型 |
| 4.3.2 切削力计算结果分析 |
| 4.3.3 变形量计算有限元模型 |
| 4.4 提高加工精度措施 |
| 4.5 本章小节 |
| 第5章 弯曲井眼内钻柱受载分析 |
| 5.1 钻杆在弯曲井眼内的力学分析 |
| 5.1.1 静力分析 |
| 5.1.2 非接触状态受力分析 |
| 5.1.2.1 钻杆受力分析 |
| 5.1.2.2 非接触状态受力分析及数学推导 |
| 5.1.3 接触状态时钻杆受力分析 |
| 5.1.4 动力学分析 |
| 5.2 全井钻柱系统有限元模型 |
| 5.3 钻柱梁截面弯曲特性 |
| 5.3.1 弯矩随钻柱旋转时间变化规律 |
| 5.3.2 弯矩随钻柱进入弯曲井眼长度变化规律 |
| 5.3.3 井眼曲率的影响 |
| 5.4 钻柱3D截面弯曲特性 |
| 5.5 本章小节 |
| 第6章 疲劳寿命计算及弯矩载荷谱 |
| 6.1 疲劳破坏与疲劳寿命 |
| 6.1.1 疲劳破坏 |
| 6.1.2 疲劳寿命 |
| 6.1.3 疲劳寿命影响因素 |
| 6.2 钻杆疲劳计算理论 |
| 6.2.1 多轴疲劳裂纹的萌生和扩展 |
| 6.2.1.1 多轴疲劳裂纹的萌生 |
| 6.2.1.2 多轴疲劳裂纹的扩展 |
| 6.2.2 多轴疲劳破坏准则 |
| 6.2.2.1 基于应力的疲劳破坏准则 |
| 6.2.2.2 基于应变的疲劳破坏准则 |
| 6.2.2.3 基于循环塑性功的疲劳破坏准则 |
| 6.2.2.4 基于临界平面法的疲劳破坏准则 |
| 6.2.3 多轴疲劳损伤累积模型 |
| 6.2.4 考虑加载条件下的多轴疲劳损伤累积模型 |
| 6.2.4.1 两级加载条件 |
| 6.2.4.2 多级加载条件 |
| 6.2.5 钻杆多轴疲劳寿命预测 |
| 6.3 钻杆接头螺纹疲劳计算相关参数 |
| 6.4 疲劳寿命计算模型验证 |
| 6.5 钻杆接头螺纹多轴疲劳寿命计算 |
| 6.5.1 载荷取样周期的确定 |
| 6.5.2 井眼曲率对钻杆接头螺纹疲劳寿命的影响 |
| 6.5.2.1 井眼曲率对API结构抗疲劳寿命影响 |
| 6.5.2.2 井眼曲率对高抗弯结构抗疲劳寿命影响 |
| 6.5.3 弯曲工况下的载荷谱拟合 |
| 6.6 载荷谱计算式准确性验证 |
| 6.7 本章小节 |
| 第7章 结论与展望 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 创新点 |
| 7.3 进一步工作计划 |
| 致谢 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间发表的论文及科研成果 |
四、若内·笛卡尔（论文参考文献）
- [1]弯管内柔性梁的结构与载荷传递机理研究[D]. 徐亭亭. 东北石油大学, 2019(03)
- [2]抛物面槽式太阳能集热器聚光传热机理及热性能研究[D]. 邹斌. 哈尔滨工业大学, 2019(01)
- [3]复合摆线齿轮啮合理论研究[D]. 韩振华. 重庆大学, 2019
- [4]有限群与变换半群[D]. 李旺威. 苏州大学, 2018(01)
- [5]通道坪坦河流域侗族鼓楼结构类型与营造技艺的现代延续[D]. 张星照. 湖南大学, 2018(01)
- [6]随机散射光学系统的聚焦与图像恢复算法研究[D]. 龚昌妹. 西安电子科技大学, 2017(01)
- [7]《阿毗达磨俱舍论》“法”思想研究[D]. 王新跃. 西北大学, 2016(05)
- [8]俯冲带热结构的动力学模型约束[D]. 毛伟. 中国科学技术大学, 2016(09)
- [9]德里达“文本”理论研究[D]. 聂世昌. 华东师范大学, 2016(10)
- [10]抗弯钻杆接头螺纹及弯曲疲劳行为研究[D]. 董亮亮. 西南石油大学, 2015(03)